Madaltehnoloogilise DEW-generaatori projekteerimine ja testimine standardsete elektrooniliste vooluahelate elektromagnetilise häirekindluse määramiseks

Abstraktne:

Selles artiklis kirjeldatakse suure võimsusega elektromagnetiliste keskkondade (HPEM) mõju elektrivõrkude kõigi põhielementide toimimisele. HPEM-keskkondade jaoks on määratletud sagedusribad. Tähelepanu pööratakse eelkõige suunatud energiarelvadele (DEW) ja tahtlikele elektromagnetilistele häiretele (IEMI). Samuti kirjeldatakse DEW ja IEMI generaatorite klassifikatsiooni E-välja taseme ja sihtmärgi kauguse järgi DEW või IEMI generaatori antenni avast. Selle artikli põhirõhk on standardsete elektroonikaahelate elektromagnetilise häirekindluse määramiseks kasutatava madaltehnoloogilise DEW-generaatori projekteerimisel ja testimisel.

Lisaks selgitatakse ka elektromagnetilise häirekindluse kontrollimist lihtsa elektroonikalülituse jaoks, millel puudub piisav kaitse E-välja vastu. Selle artikli tulemuseks on E-välja piiride kindlaksmääramine tõrkevabaks tööks, testitud ahelate talitlushäireteks ja ahelate pöördumatuks hävimiseks. Mõõdetud E-välja võrreldi mikrolainekiirguse põhiteooria ja simulatsioonitulemustega tarkvaras COMSOL Multiphysics (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Immuunsus on keha kaitsemehhanism. Keha suudab tuvastada ja kõrvaldada kõik võõrkehad, mis tungivad väljastpoolt;

Vanad, kahjustatud, surnud, degenereerunud iserakud ning võime ära tunda muteerunud ja viirusega nakatunud rakke ning nendega toime tulla. millal

Kui immuunsus on madal, on haigusi kerge põdeda. Madala immuunsuse peamised mõjutegurid on vanusefaktor: elus on kaks immuuntegurit.

Madala immuunsuse etapid, nimelt lapsepõlv ja vanadus. Meie uurimistöös leidsime, et meie Cistanche deserticola võib tugevdada immuunsust, Cistanche deserticola polüsahhariidid ja verbaskosiid võivad suurendada südame- ja ajukoe ensüümide aktiivsust, suurendada kõhukelmerakkude fagotsütoosi ja lümfotsüütide proliferatsioonivastust, suurendades seeläbi immuunsust.

Click cistanche deserticola toidulisand

Märksõnad:

suure võimsusega elektromagnetiline (HPEM) keskkond; suunatud energiarelvad (DEW); tahtlikud elektromagnetilised häired (IEMI); elektromagnetilise häirekindluse magnetron; sekkumine; antenn; optimeerimine; elektromagnetiline häirekindlus.

1. Sissejuhatus

Elektrivõrk koosneb tootmise, ülekande, jaotamise ja kasutajate või tarbijate põhielementidest. Suured elektrijaamad planeeritakse iga päeva prognoositava energiavajaduse alusel ning tarbija jaoks parima hinna ja töökindluse tulemuse saavutamiseks korraldatakse maailmaoksjoneid. Seoses kasvava trendiga kasutada ökoloogilisemaid elektriallikaid, nagu päikesesüsteemid [1,2], tuulepargid [3,4] jne, esitatakse põhivõrgule palju suuremaid nõudmisi selle struktuuri osas [5,6 ], stabiilsus [7], optimeerimine [8–10] ja lõpptarbija nõuete tagamine häirete eest [11–13].

Igal suurel elektriettevõttel on juhtimiskeskus, mis hoiab olemasolevate ja mitmekesiste sidevõrkude kaudu genereeritud ja kasutatud võimsust tasakaalus. Lisaks kasutavad nad muid sidevõrke, et jälgida alajaamade juhtelektroonika seisukorda, et rikete või seadmete rikete korral reageerida. Kõik need elektrooniliste teabe- ja sidesüsteemidega võrgud on HPEM-keskkondade mõjude suhtes haavatavad.

HPEM-i keskkonnad hõlmavad välgu elektromagnetimpulssi (LEMP), äärmuslikke geomagnetilisi torme, tuuma elektromagnetimpulsse (NEMP), kõrgmäestiku elektromagnetimpulsse (HEMP) ja suure võimsusega raadiosageduslikke (HPRF) nähtusi, sealhulgas suunatud energiarelvi (DEW) ja tahtlikud elektromagnetilised häired (IEMI). Turvavaldkonnas kasutatakse terminit DEW; tsiviilterminoloogias kasutatakse terminit suunatud energia (DE). Eelkõige on DEW-d ja IEMI-d praegu suureks ohuks elektroonika- ja infosüsteemide toimimisele elektrivõrkudes, aga ka muudes riigi infrastruktuurides [14,15].

DEW-d ja IEMI-d loovad impulss-elektromagnetvälja, mida nimetatakse elektromagnetiliseks impulsiks (EMP), mis võib põhjustada elektrooniliste vooluahelate talitlushäireid või isegi hävinguid. Tänu kiirele teadusarengule selles valdkonnas saab ehitada väikeseid kompaktseid seadmeid. Need seadmed on kaitse- ja julgeolekutehnoloogias kasutamiseks väga atraktiivsed, kuid neid võivad kuritarvitada ka terroristid. DEW-de ja IEMI-de konkreetne kasutamine sõltub elektromagnetväljade tekitamise meetodist ja ka kasutatavast sagedusalast. DEW-d ja IEMI-d töötavad tavaliselt järgmistes režiimides:

1 Üks impulss paljude ühe sagedusega tsüklitega (intensiivne kitsariba signaal, millel võib olla teatav sageduse paindlikkus).

2 Sari, mis sisaldab palju impulsse, kusjuures iga impulss sisaldab palju ühe sagedusega tsükleid.

3 Ultra-lairiba (UWB) siirdeimpulss (spektrisisaldus 100 s MHz kuni mitu GHz).

4 Paljude kiiratud või juhitud UWB-impulsside purunemine.

DEW- ja IEMI-signaalid võivad tungida läbi elektroonikaseadmete kiirguse või juhtivuse [16,17]. Joonisel 1 on näidatud HPEM-keskkondade üksikute komponentide sagedusribad. Joonis on võetud [14]-st. Spektri tihedus kantakse vertikaalteljele. Ühik on V/m/Hz.

DEW ja IEMI keskkondades on ülioluline arvestada E-välja sõltuvust DEW või IEMI generaatori kaugusest sihtmärgist. Selles piirkonnas sageli kasutatav parameeter on rE; teistes väljaannetes, mida nimetatakse ka väärtusteguriks (FOM), on ühikuks voltid (V). See parameeter tähistab E-välja E ja saatva generaatori antenni kauguse r korrutist.

Tundlikku elektroonikat sisaldava tehnoloogia funktsiooni tahtlikuks häirimiseks sobivad DEW ja IEMI generaatorid võib nende keerukuse ja seega saadavuse järgi jagada järgmiselt [16,18–22]:

1 Madaltehnoloogilised generaatorid rE ' 1 kV (nt mikrolaineahi).

2 Kesktehnoloogilised generaatorid rE ' kümneid kuni sadu kV (nt modifitseeritud radarsaatjad).

3 Kõrgtehnoloogilised generaatorid rE ' ühikute järjekord MV (eritehnoloogiad).

Elektroonikasüsteemide katkemisel või hävimisel on määrav E-välja tase elektroonikaseadme (sihtmärgi) asukohas vastavas sagedusalas. Tegevuse katkestamine või sihtmärgi hävitamine võib olla saavutatav kõrgtehnoloogiliste või kesktehnoloogiliste generaatoritega, mis töötavad kaugelt või sihtmärgi lähedale paigutatud madaltehnoloogilise generaatoriga. Praegu on DEW ja IEMI generaatorite jaoks väga atraktiivne asukoht mehitamata õhusõidukite (UAV) pardal. Projekt CHAMP [23,24] näitab tulemusi DEW või IEMI generaatorite kohta UAV pardal, mis põhjustavad elektrooniliste süsteemide suure tõhususe häireid või hävitamist.

Järgmistes osades käsitletakse madaltehnoloogilise DEW generaatori projekteerimist ja testimist, mida kasutati standardsete elektroonikaahelate elektromagnetilise häirekindluse määramiseks. Generaatori jõuelemendina kasutati magnetroni. Seejärel teostatakse elektroonikaahelate elektromagnetilise häirekindluse mõõtmised ilma täiendava kaitseta E-välja mõjude eest. Tulemuseks on E-välja piiride määramine tõrkevabaks tööks ja testitud ahelate rikkeseisunditeks ning E-välja tase ahelate pöördumatuks hävimiseks.

2. Magnetroniga madaltehnoloogilise DEW-generaatori kontseptsioon

S-ribal töötava mikrolaineenergia generaatori tootmiseks valiti magnetron, mida tavaliselt kasutatakse mikrolaineahjudes (joonis 2).

Magnetroni kasutati mikrolaineenergia generaatoris suure võimsusega kõrgsageduslike võnkumiste allikana (tüüp 2M219J). Seda magnetroni kasutatakse tavaliselt mikrolaineahjudes elektromagnetilise energia allikana. Tabelis 1 on näidatud magnetroni spetsifikatsioon tootja kataloogi lehelt.

2.1. Mikrolainegeneraatori põhiühendus

Generaatori tööpõhimõtteid saab kirjeldada vastavalt järgmisele plokkskeemile (joonis 3). Mikrolaineenergia generaator saab toite 230 VAC jaotusvõrgust eraldi. Selle toiteallika toiteallikaks on kõrgepingetrafoga (MOT) AC/DC astmeline muundur, mille väljund on magnetroni toiteks 4,2 kVDC. Lehterantenni abil kiirgatakse elektromagnetilist energiat ruumi soovitud suunas.

Joonis 3. Mikrolaineenergia generaatori põhiplokkskeem.

Selle vooluahela üldine kasutegur oli umbes 55 protsenti ja täiendavaid jõupingutusi tehti võimsusega mikrolainegeneraatori üldise kontseptsiooni muutmiseks ja optimeerimiseks, et suurendada mikrolainegeneraatori üldist tõhusust.

2.2. Mikrolaineenergia generaatori optimeerimine

Generaatori pideva töö saavutamiseks oli oluline koostada uus kontseptsioon kogu ühenduse jaoks. Lisaks oli uue generaatori kontseptsiooni kavandamisel kohustuslik tähelepanu pöörata operaatori ohutusele, et vältida juhuslikku elektrilööki.

Magnetroni testimisel meie rakenduse jaoks osutus jahutus väljakutseks, mida tuleb lahendada. Lisaks vähendas magnetroni ülekuumenemine oluliselt selle efektiivsust. Seetõttu tuli kogu generaatori kontseptsiooni muuta. Joonisel 4 on näidatud kuumutatud magnetron pärast 90 sekundit täisvõimsusel.

Funktsionaalse mikrolaineenergia generaatori projekteerimisel oli oluline paigutada erinevad osad (komponendid) nii, et need ei segaks üksteist mitte ainult EMI, vaid ka eelkõige temperatuuri osas (joonis 5).

2.3. Optimeeritud mikrolaineenergia generaatori kirjeldus

Generaatori toide on tööstusvõrgust 230 VAC/50 Hz. Joonisel 6 on näidatud generaatori sisemine paigutus pärast konstruktsiooni muudatusi. Number (1) näitab generaatori ohutus- ja juhtelemente. Kui kaitsmed ja juhtseadised on sisse lülitatud, rakendatakse pinget eraldustrafole (2), mis toidab kahte kõrgepingetrafot (3), mille väljundpinge 2 × 2,1 kVAC on ühendatud kõrgepinge alaldiga (5). kõrgepingekondensaatorite kaudu 2 × 50 µF (4). See suunatakse magnetronile (7) kõrgepinge eraldustrafo (6) kaudu. Magnetroni jahutab spetsiaalselt selleks ette nähtud ventilaator (8), kus õhk juhitakse ventilaatori kaudu otse magnetroni jahutussüsteemi ribidele. See magnetronjahutuslahendus tagab kogu generaatori pideva töö. Lisaks on generaator varustatud turvaseadmega, mis lülitab generaatori ülekuumenemise korral välja. See ohutusseade koosneb termoanduritest (soojuskaitsmed), mis on kinnitatud generaatori termiliselt pingestatud elementide külge.

Kõik mikrolaineenergia generaatori komponendid on paigutatud viisil, mis minimeerib nende mõju EMI-le. Kõige olulisem oli aga komponentide paigutus projekteerimisel nii, et need ei segaks üksteist temperatuuri osas. Kõige termilisemalt koormatud komponent on magnetron ja jõutrafod (MOT). Pildilt on selgelt näha, et need on üksteisest piisaval kaugusel. Joonisel 7 on näidatud optimeeritud mikrolaineenergia generaatori kõigi üksikute komponentide termiline diagramm pärast 10-minutilist täisvõimsust. Kõik temperatuuri mõõtmised viidi läbi Testo termokaameraga [25].

Täiustatud jahutuskonstruktsiooni kasutades suutsime saavutada pideva mikrolaineenergia generaatori töö ilma magnetroni parameetreid muutmata (sageduse ja efektiivsuse muutus kõrge temperatuuri tõttu). See tähendab, et magnetronil oli konstantne temperatuur kuni 50 ◦C (joonis 8). See tagas kogu süsteemi stabiilsuse. Lisaks suurendas uus korraldus võimsusega mikrolainegeneraatori efektiivsust 55 protsendilt 75 protsendile.

Joonisel 9a on kujutatud standardiseeritud R32 lainejuht, millesse tehti magnetronantenni jaoks ava. Joonisel 9b on näidatud temperatuur lainejuhis pärast 10-minutilist täisvõimsust. Tänu kavandatud jahutamisele ei tõusnud see temperatuur üle 80 ◦C. Kuna magnetron on lainejuhiga kindlalt ühendatud, oli temperatuur sellel hetkel kõrgeim, kuna jahutati ainult osa lainejuhist, ilma et magnetroni antenni oleks otse jahutatud. See temperatuur ei mõjutanud aga võimsusega mikrolainegeneraatori funktsiooni ega parameetreid (tabel 2)

Joonisel 10 on kujutatud standardiseeritud R32 lainejuhiga mikrolaineenergia generaator ja edastatava signaali analüüsimiseks vajalikud komponendid, sealhulgas antenn. Number (1) tähistab magnetroniga EMI mikrolaineenergia generaatorit ja number (2) on lainejuhi kraan. Haru kujutab endast ristuvat lainejuhti, milles läbivad õõnsused on moodustatud nii, et ülekande ettesuunas on elektromagnetlaine sumbumiseta ja ristsuunas on sumbumine vastavalt õõnsuse suurusele. Lainejuhi marsruudiga ühendati kaks identset lainejuhi kraani 30 dB sumbumisega [26–29].

Siiski oli oluline arvestada, kui palju võimsust oli 30 dB kraanil. Kui võimsus oli ikka liiga suur, oli vaja ühendada täiendav võimsussummuti, mis vähendaks piisavalt võimsust ja kaitseks mõõteriistu. Nende lainejuhi kraanide külge on kinnitatud lainejuhiga sobitatud koormused, mis on tähistatud numbriga (3). Need olid mõeldud lainejuhi tee kohandamiseks antud suunas. Lisaks on ühendatud antenn, mis on tähistatud numbriga (4). Antenn tagas elektromagnetlaine edastamise kosmosesse vajalikus suunas. Koostu viimane osa on koaksiaalkaabli lainejuhtühendus (5). Tänu sellele sidumisele saame ühendada erinevat tüüpi mõõteriistu (ostsilloskoop, spektranalüsaator, võimsusmõõtur jne).

3. Elektrooniliste vooluahelate EMP-kindluse testimine

Elektromagnetväljas (EMP) elektroonikaahelate testimiseks mõeldud laborisse rajati spetsiaalne katsepunkt elektroonikaseadmete testimiseks EMP-s (joonis 11). Selle labori seintel on spetsiaalsed plaadid, mis vähendavad elektromagnetilise energia peegeldumist seintelt (joonis 12)

Testitud elektroonikaahel asetati generaatori antenni kiirgusmustri teljele spetsiaalsele alusele. Statiiv nihutati järk-järgult generaatori antenni poole. Testimine viidi läbi antenni kaugustel 1,1 kuni 0,25 m. Iga positsiooni jaoks kiiritati generaatori poolt testitud elektroonilist vooluringi 2 sekundit. Iga positsiooni jaoks mõõdeti generaatori loodud E-väli. Samal ajal kontrolliti igas asendis testitud elektroonikalülituse tööd. Mõõdetud võimsustaseme reguleerimiseks kasutati E-välja mõõtmisel andurina summutiga sleeve dipoolantenni (joonis 13a). Signaalitasemete mõõtmiseks kasutati ostsilloskoobiga R&S RTO 1044-4GHz-20 GSa/s (joonis 13b).

Integraallülitus NE555P (NE555P on integraallülitus, mida kasutatakse kõige sagedamini erinevate ristkülikukujuliste signaalide taimerina või generaatorina) valiti meie ehtsa pooljuhtvõimsusega mikrolainegeneraatori konstruktsiooni toiteks. Selle integraallülitusega pandi kokku ristkülikukujuline impulssgeneraator, milles sageduse muutmiseks kasutati potentsiomeetrit. Integraallülituse (IC) õige funktsionaalsuse visuaalseks uurimiseks oli see vooluahel varustatud valgusdioodiga (LED). Akutoitel NE555P testahel puutus kokku EMP-ga erinevatel vahemaadel.

Mõõdetud E-välja tasemeid võrreldi elektromagnetlainekiirguse lihtsustatud teooria põhjal loodud E-välja jaotusega. E-välja generaatori püramiidsarvantenni parameetrid arvutati võrrandite (1) ja (2) abil.

Simulatsioon viidi läbi generaatori võimsuste puhul vahemikus 200 kuni 1000 W. Nende võimsuste puhul saadi E-välja sõltuvused kaugusest antenni avast. Mõõtekambri mõõtmete ja elektromagnetilise häirekindluse eeldatava taseme osas valiti Pgen=200 W. Seda võimsust kasutati katseahelate elektromagnetilise häirekindluse mõõtmiseks. Simulatsiooni tulemused on näidatud joonisel 14.

Joonisel 15 on kujutatud E-välja sõltuvuse Ey komponendid arvutamise (võrrandid (1) ja (2)) ja simulatsioonide abil saadud kaugusest. Joonisel fig 15a on kujutatud Ey komponendi täisvaadet, sealhulgas E-välja lainejuhi tsoonis, püramiidsarve antenni tsoonis ja reaktiivtsoonis. Joonisel fig 15b on Ey komponendi üksikasjalik vaade mõõdetud tsoonis.

5. Arutelu

NE555P testahel oli akutoitel ja puutus kokku EMP-ga erinevatel vahemaadel. Tabelis 3 on näidatud IC NE555P ahela EMP-kindluse tulemused.

Testitud IC töötas mikrolainekiirguses vigadeta E-väljaga, mis oli väiksem või võrdne 220 V/m. See näitas suuremate E-välja tasemete vigu. Kui mikrolaineahju toide välja lülitati, töötas testitud IC uuesti tõrgeteta. Kui mikrolainekiirguse E-väli oli suurem kui 1700 V/m või sellega võrdne, siis testitud IC hävis.

Joonisel fig 16a on kujutatud NE555P IC genereeritud signaal, mis ei puutunud kokku EMP-ga. Joonisel fig 16b on kujutatud signaali, mis kasutas IC NE555P, mis oli eemalt eksponeeritud EMP-le<2.5 m from the antenna.

Joonisel 16 on näha, et elektrooniline seade, mis oli avatud suurele EMP-le, lakkas korralikult töötamast. Joonis 16b tõestab, et IC NE555P kasutav elektrooniline seade oli teatud kaugusel mikrolaineenergia generaatori antennist täiesti kasutuskõlbmatu.

Mikrolaineenergia generaatori antennist {{0},25 m kaugusel sai kogu elektroonikaseade, sealhulgas LED, pöördumatult kahjustada. See hävimine toimus 2 sekundi jooksul pärast seda, kui elektrooniline seade puutus kokku EMP-ga 0,25 m kaugusel. Joonisel 17 on kujutatud hävinud LED NP pooljuhtide ristmiku detailne vaade.

Lisaks kuumenes elektroonikaahel EMP ajal liigselt. Joonisel 18 on näidatud kuumutatud elektroonikaahela temperatuuriprofiil, mis puutus kokku EMP-ga 1,1 m kaugusel allikast (magnetronist) 2 sekundi jooksul. IC NE555P on tähistatud rohelise raamiga.

Kui elektroonikaskeem puutus mikrolaine generaatori antennist väikesel kaugusel (25 cm) EMP-le, hävisid ka kõik passiivsed komponendid (takisti, kondensaator, mähis jne), millest kogu elektroonikaahel kokku pandi. . Joonis 19 näitab takisti detailvaadet pärast pöördumatut hävimist. See takisti kuulus IC NE555P-ga elektroonikaseadmesse, mis puutus mikrolaineenergia generaatori antennist 0,25 m kaugusele 2 sekundiks EMP-le.

Testitud IC-l puudus täiendav kaitse elektromagnetvälja mõjude eest. Kui on vaja kõrgemat elektromagnetilise häirekindluse taset, võib kasutada erinevat tüüpi varjestatud korpuseid või varjestatud karpe, mida täiendavad muud funktsioonid, nagu erinevat tüüpi varjestatud uksed, EMI/RFI (EMI – elektromagnetilised häired/ RFI – raadiosageduslikud häired) varjestatud lainejuhi õhuavad, lainejuhi läbiviik jms. Toiteliinid tuleb ühendada spetsiaalsete kõrgsagedusfiltrite (RF-filtrite) kaudu. Kiudoptilisi rakendusi kasutatakse väga sageli koos lainejuhtfiltritega andmete edastamiseks varjestatud kappidest ja karpidest. Konkreetseid näiteid elektroonikaahelate elektromagnetvälja mõjude eest kaitsvate elementide kohta võib leida näiteks [31].

6. Järeldused

Selles artiklis tutvustasime tõsiseid HPEM-ohte, eriti DEW-sid ja IEMI-sid, ning arutasime nende tõenäolist mõju praegustele ja tulevastele elektrivõrkudele. Artiklis kirjeldati DEW ja IEMI generaatorite põhiklassifikatsiooni E-välja tasemete ja sihtmärgi kauguse DEW või IEMI generaatori antenni avadest. Elektromagnetilise häirekindluse mõõtmine tehti lihtsale elektroonikaskeemile IC NE555P, millel puudus täiendav kaitse E-välja mõjude eest. Seda kasutati punktis 2 kirjeldatud madala tehnoloogilise generaatori testimiseks. Katsetatud IC näitas riket, kui mikrolainekiirgus saavutas E-välja > 220 V/m. Kui mikrolainekiirgus saavutas E-välja, mis oli suurem või võrdne 1700 V/m, siis testitud IC hävis. Mõõdetud E-välja tasemeid võrreldi elektromagnetlainete kiirguse lihtsustatud teooria põhjal loodud E-välja jaotusega ja kontrolliti COMSOL Multiphysics simulatsiooni abil. Testitud IC oli keskmise skaala integratsiooniga vastupidav vooluahel. Kaasaegsed ICS-id, nagu väga laiaulatuslik integratsioon ja ülisuure ulatusega integreerimine, on tahtmatute elektromagnetiliste ja tahtlike elektromagnetiliste häirete suhtes vähem vastupidavad.

Seega on praegu ja ka edaspidi vaja rohkem tähelepanu pöörata elektrivõrkudes kasutatavate elektroonikaahelate elektromagnetilise häirekindluse tõstmisele. Lahendus on IC-de, andmeliinide ja elektriliinide järjepidev elektromagnetiline varjestus.

Autori kaastööd:

Kontseptualiseerimine, LD, RK ja MP; metoodika, LD, RK, MP; valideerimine, MP, RK; formaalne analüüs, LD, MP ja RK; uurimine, LD, RK ja MP; kirjalikult — esialgse eelnõu ettevalmistamine, LD, RK ja MP; kirjutamine-retsenseerimine ja toimetamine, LD, RK ja MP; visualiseerimine, LD, MP; järelevalve, LD; projekti administratsioon, LD, RK Kõik autorid on käsikirja avaldatud versiooniga tutvunud ja sellega nõustunud.

Rahastamine:

Uurimistöö ei saanud välist rahastamist.

Institutsioonilise ülevaatenõukogu avaldus:

Ei kohaldata.

Teadliku nõusoleku avaldus:

Ei kohaldata.

Andmete kättesaadavuse avaldus:

Ei kohaldata.

Tänuavaldused:

Käesolevas artiklis esitatud tööd on toetanud Tšehhi Vabariigi kaitseministeeriumi ja kaitseülikooli arendusprogramm "AIROPS".

Huvide konfliktid:

Autorid ei kinnita huvide konflikti.

Viited

1. Castillo-Cagigal, M.; Matallanas, E.; Caamaño-Martín, E.; Martín, Á.G. SwarmGrid: nõudlusepoolne juhtimine hajutatud energiaressurssidega, mis põhineb mitme sagedusega agentide koordineerimisel. Energiad 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Liu, W.; Guo, D.; Xu, Y.; Cheng, R.; Wang, Z.; Li, Y. Fotogalvaaniliste elektrijaamadega elektrisüsteemide töökindluse hindamine intelligentsel olekuruumi vähendamisel ja pseudojärjestikusel Monte Carlo simulatsioonil. Energiad 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Ochoa, D.; Martinez, S. Ettepanekud sageduskontrolli tõhustamiseks nõrkades ja isoleeritud elektrisüsteemides: rakendamine San Cristobali saare-Ecuadori tuule-diiselenergiasüsteemile. Energiad 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Hu, H.; Wang, X.; Peng, Y.; Xia, Y.; Yu, M.; Wei, W. Stabiilsuse analüüs ja stabiilsuse suurendamine, mis põhineb konstantse võimsuskoormusega võrgusilmaga alalisvoolu hajutatud toitesüsteemide virtuaalse harmoonilise takistuse alusel. Energiad 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Faria, P.; Spínola, J.; Vale, Z. Distributed Energy Resources Planing and Agregation in Context of Demand Response Programs. Energiad 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Casado-Vara, R.; Vale, Z.; Prieto, J.; Corchado, JM tõrketaluv temperatuuri reguleerimise algoritm IoT võrkude jaoks nutikates hoonetes. Energiad 2018, 11, 3430. [CrossRef]

7. Hu, D.; Peng, Y.; Wei, W.; Hu, Y. Hajutatud sekundaarne juhtimine laetuse oleku tasakaalustamiseks koos virtuaalse impedantsi reguleerimisega alalisvoolu mikrovõrgus. Energiad 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Singh, M.; Jha, RC objektorienteeritud kasutatavuse indeksid mitme eesmärgiga nõudluse haldamiseks, kasutades õpetamisel õppimisel põhinevat optimeerimist. Energiad 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Galván, L.; Navarro, JM; Galván, E.; Carrasco, JM; Alcántara, A. Energia salvestamise optimaalne ajastamine uue prioriteedipõhise nutika võrgu juhtimismeetodi abil. Energiad 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Kotsalos, K.; Miranda, I.; Silva, N.; Leite, H. Horisondi optimeerimise juhtimisraamistik mitme hajutatud energiaressursside koordineeritud toimimiseks madalpinge jaotusvõrkudes. Energiad 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Shokri Gazafroudi, A.; Prieto, J.; Corchado, JM virtuaalne organisatsiooni struktuur agendipõhise kohaliku elektrikaubanduse jaoks. Energiad 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Šujanová, P.; Rychtáriková, M.; Sotto linnapea, T.; Hyder, A. Tervislik, energiasäästlik ja mugav sisekeskkond, ülevaade. Energiad 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Faia, R.; Faria, P.; Vale, Z.; Spinola, J. Nõudlusele reageerimise optimeerimine osakeste sülemi algoritmi abil, võttes arvesse optimaalset akuenergia salvestamise ajakava elumajas. Energiad 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Radasky, WA; Hoad, R. Ülevaade kolme suure võimsusega elektromagnetilise (HPEM) ohu mõjust nutikatele võrkudele. In Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC EUROPE, Rooma, Itaalia, 17.–21. september 2012.

15. Kappenman, JG; Radasky, WA; Gilbert, JL; Erinmez, LA Täiustatud geomagnetiline tormiprognoos: riskijuhtimistööriist elektrisüsteemi toimimiseks. IEEE Trans. Plasma Sci. 2000, 28, 2114–2121. [CrossRef]

16. Giri, DV suure võimsusega elektromagnetilised radiaatorid: mittesurmavad relvad ja muud rakendused; Harvard University Press: Cambridge, MA, USA, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Giri, DV; Hoad, R.; Sabbath, F. Suure võimsusega elektromagnetiliste (HPEM) keskkondade mõju elektroonikale. IEEE Electromagn. Kompaktne. Mag. 2020, 9, 37–44. [CrossRef]

18. Rahvusvaheline elektrotehnikakomisjon. 61000-2-13:2005|IEC veebipood|Elektromagnetiline ühilduvus, EMC, Smart City.

19. Giri, DV; Tesche, FM; Baum, CE Ülevaade suure võimsusega elektromagnetilistest (HPEM) kiirgavatest ja juhtivatest süsteemidest. URSI Radio Sci. Bull. 2006, 2006, 6–12.

20. Morton, D.; Banister, J.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; Pavlinko, J.; et al. 2 MV,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Morton, D.; Banister, J.; DaSilva, T.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; et al. HPM WBTS, transporditav suure võimsusega lairiba mikrolaineallikas. 2010. aasta IEEE rahvusvahelise toitemodulaatorite ja kõrgepingekonverentsi toimetistes, Atlanta, Georgia, 23.–27. mai 2010.

22. Baum, CE; Baker, WL; Prather, WD; Lehr, JM; O'Loughlin, JP; Giri, DV; Smith, ID; Altes, R.; Fockler, J.; McLemore, DM; et al. JOLT: väga juhitav, väga intensiivne, impulssitaoline radiaator. Proc. IEEE 2004, 92, 1096–1109. [CrossRef]

23. Boeing: CHAMP-Lights Out. Saadaval Internetis: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ-10-22-12.page (kasutatud 16. aprillil 2021).

24. Media, O. Raytheon EMP relva testinud Boeing, USAF Research Lab-Military Embedded Systems.

25. Testo 865 Termokaamera|Soojuskaamera|Temperatuur|Parameetrid|Testo International.

26. Misra, D. Raadiosageduslikud ja mikrolaine sideahelad: analüüs ja disain; Wiley: New York, NY, USA, 2001; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, 2nd ed.; John Wiley & Sons: Hoboken, NJ, USA, 2020; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Kuester, EF Theory of Waveguides and Transmission Lines; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2020; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Smolski, SM; Kochemasov, VN; Belov, LA RF-i, mikrolaine- ja millimeeterlainekomponentide käsiraamat, 1. väljaanne; Artech House: Boston, MA, USA; London, Suurbritannia, 2012; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Rakenduse vahetus: püramiidne sarvantenn.

31. ETS-Lindgreni avaliku veebisaidi kaitse.

For more information:1950477648nn@gmail.com